A.0.5
B.0.9
C.1.2
D.1.7
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一商廈建筑的抗震設防烈度為8度（0.30g）。該建筑的入口處采用懸挑長度為17.5m的鋼桁架（見下圖），桁架高度為2.5m。鋼桁架節(jié)點上的重力荷載代表值Pgk=90kN。由此，可算得該桁架端部斜腹桿a僅由豎向地震作用產(chǎn)生的軸向力NEvka=（）kN。端部斜腹桿a由豎向地震作用產(chǎn)生的軸向力
A.50
B.76.4
C.80
D.100
某高層鋼結(jié)構(gòu)，按8度抗震設防。結(jié)構(gòu)設中心支撐，支撐斜桿鋼材采用Q345（fy=325N/mm2），構(gòu)件橫斷面如下圖所示。則滿足腹板寬厚比要求的腹板厚度t最接近于（）mm。提示：按《高層民用建筑鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》（JGJ99-98）設計。
A.26
B.28
C.30
D.32
一商店建筑中有一挑出長度為8m的長懸挑梁，梁上作用著永久荷載標準值的線荷載gk=30kN/m，樓面活荷載標準值的線荷載qk=20kN/m（見下圖）。該建筑的抗震設防烈度為8度（0.30g）。由此可算得梁端A處的最大彎矩設計值MA=（）kN·m。提示：計算時應對有無豎向地震作用，以及比較永久荷載效應控制的組合與可變荷載效應控制的組合，然后確定最大彎矩設計值MA.長懸臂梁計算簡圖
A.2048.0
B.1923.2
C.1800.0
D.1785.6
一展覽廳的圓弧形靜定三鉸拱，其跨度l=25m，矢高f=4m（見下圖），在C、D、E處均作用著兩個集中荷載Pgk及Pqk，即一是由永久荷載標準值產(chǎn)生的拱頂集中荷載Pgk=100kN，另一是由拱面活荷載標準值產(chǎn)生的拱頂集中荷載Pqk=50kN，由此算得該拱底部拉桿的軸向拉力設計值NA=（）kN。三鉸拱的計算簡圖
A.495.8
B.560.55
C.585.25
D.593.75
在某大城市市中心有一特重要的鋼筋混凝土框架-核心筒結(jié)構(gòu)的大樓，如下圖所示，外形和質(zhì)量沿房屋高度方向均基本呈均勻分布。房屋總高H=130m，通過動力特性分析，已知T1=2.80s，房屋的平面L×B=50m×30m?，F(xiàn)已知該市按50年一遇的風壓為0.55kN/m2，100年一遇的風壓為0.60kN/m2。則該樓頂點處的風荷載標準值wk最接近于（）kN/m2。平立面尺寸
A.1.3
B.1.5
C.1.7
D.1.8
最新試題
2010版《抗規(guī)》第343頁6．4．14條的條文說明中，對的解釋是"地上一層柱下端與梁端受彎承載力不同方向?qū)嵟涞恼孛婵拐鹗軓澇休d力所對應彎矩值"，"不同方向"是否應為"同一方向"？
《高規(guī)》中涉及的內(nèi)力調(diào)整很多，能否總結(jié)一下？
當未考慮非結(jié)構(gòu)構(gòu)件影響折減系數(shù)時，該建筑物的橫向自振周期T1最接近于（）s。
采用《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2012）第3.2.4條的簡化規(guī)則，計算在四種荷載下柱腳A處的最大彎矩設計值MA應為（）kN·m。
由桁架上永久荷載、活荷載和吊車荷載產(chǎn)生的柱腳最大彎矩設計值MA應為（）kN·m。計算時對效應的組合不采用《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2012）第3.2.4條的簡化規(guī)則。
梁端截面根據(jù)實配鋼筋（計入受壓筋）和材料強度標準值確定的Mbua，要不要考慮γRE？
《高規(guī)》4．6．6條規(guī)定，"按照現(xiàn)行國家規(guī)范《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》規(guī)定曲10年一遇的風荷載取值計算的順風向和橫風向結(jié)構(gòu)頂點最大加速度不應超過表4．6．6的限值"，請問，這個"結(jié)構(gòu)頂點最大加速度"該如何求算？
假定作用于100m高度處的風荷載標準值wk=2.1kN/m2，又已知突出屋面小塔樓風剪力標準值ΔPn=500kN及風彎矩標準值ΔMn=2000kN.m，作用于100m高度的屋面處。設風壓沿高度的變化為倒三角形（地面處為0）。在地面（z=0）處，風荷載產(chǎn)生傾覆力矩的設計值最接近于（）kN.m。
當估算圍護結(jié)構(gòu)風荷載時，方案a和方案b相同高度迎風面中點處單位面積風荷載比值，最接近于（）。提示：按《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB50009-2012）解題。
單向板上在（b×l）面積上的等效均布荷載q最接近于（）kN/m2。