水平放置的漸擴管中流體從1-1斷面流向2-2斷面，見圖6-26。如忽略水頭損失，斷面形心點的壓強，有以下關(guān)系（）。
A.p1＞p2
B.p1=p2
C.p2＞p1
D.不能確定
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矩形平板閘門一側(cè)擋水，寬b=0.8m，高h=1m，若要求箱中水深h1超過2m時，閘門即可自動開啟，如圖6-22所示，鉸鏈的位置y應(yīng)在（）。
A.距底面0.44m
B.距底面0.50m
C.距液面1.25m
D.距液面1.77m
已知流速場ux=xy3，
，uz=xy，則點（1，2，3）的加速度為（）。
A.32.0m/s2
B.10.67m/s2
C.13.33m/s2
D.36.27m/s2
A.雷諾數(shù)Re有關(guān)
B.管壁相對粗糙ks/d有關(guān)
C.Re和ks/d有關(guān)
D.Re和管長，有關(guān)
流速由v1變到v2的突然擴大管，如圖6-37所示分兩次擴大，局部水頭損失最小時中間流速v為（）。
A.0.5（v1+v2）
B.1.4（v1-v2）
C.0.73（v1+v2）
D.2（v1-v2）
A.絕對真空
B.1個標準大氣壓
C.當?shù)卮髿鈮?br/>D.液面壓強
最新試題
對于不可壓縮流體，滿足連續(xù)性條件的運動為（）。
長度比尺為50的船模型，在水池中以1m/s的速度牽引前進時，測得波阻力為0.02N，摩擦阻力和形狀阻力都很小，可忽略不計。若按照弗勞德模型律求解，原型中船克服阻力所需的功率為（）。
已知平面流動的速度分布為，其中c為常數(shù)，此平面，流動的流線方程為（）。
圓柱形外管嘴的正常工作條件是（）。
阻抗（綜合阻力數(shù)）S的大小與下列哪些因素?zé)o關(guān)（）。
變直徑管段AB，如圖6-29所示。dA=0.2m，dB=0.4m，高差△h=1.5m，測得pA=30kPa，pB=40kPa，B點處斷面平均流速vB=1.5m/s．水在管中的流動方向為（）。
某管路流動的Re=106，通水多年后，由于管路銹蝕，發(fā)現(xiàn)在水頭損失相同的條件下，流量減少了一半。假設(shè)新管時管內(nèi)流動處于光滑區(qū)，可采用布拉修斯公式計算；銹蝕后管內(nèi)流動處于粗糙區(qū)，可采用希弗林松公式計算，那么舊管管壁的相對粗糙高度ks/d約為（）。
用水管模擬輸油管道。已知輸油管直徑500mm，管長100m，輸油量0.1m3/s，油的運動黏滯系數(shù)為150×10-6m2/s。水管直徑25mm，水的運動黏滯系數(shù)為1.01×10-6m2/s。如模型上測得的測壓管高度（△p/ρg）m=2.35cm水柱，輸油管上的測壓管高度差（△p/ρg）。為（）。
并聯(lián)管道如圖6-48所示，總流量Q=0.025m3/s，管段1的管長l1=50m、直徑d1=100mm、沿程阻力系數(shù)λ1=0.03、閥門的局部阻力系數(shù)ζv=3；管段2的管長l2=30m、直徑d2=50mm、λ2=0.04。并聯(lián)管道的水頭損失為（）。
滲流模型與實際滲流相比較（）。