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式中τs為管壁處的剪應力。
試證明截面上主體平均流速ub與管中心流速umax的關系為ub=0.817umax。
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常壓和45℃的空氣以3m/s的流速在萘板的一個面上流過，萘板的寬度為0.1m、長度為1m，試求萘板厚度減薄0.1mm時所需的時間。已知45℃和1atm下萘在空氣中的擴散系數為6.92×10–6m2/s，萘的飽和蒸氣壓為0.555mmHg，固體萘密度為1152kg/m3，摩爾質量為128kg/kmol。
燃燒后的廢氣以30m/s的均勻流速流過一平板表面，廢氣的溫度為670℃，壓力為1.01325×105Pa，壁面溫度為530℃，平板由多孔絕熱材料制成。冷卻空氣以0.04m/s的流由小孔噴出。試求距平板前緣25mm及500mm兩處局部對流傳熱系數hx降低的百分數（與無冷空氣噴出情況相比）。燃燒廢氣的物性可按空氣處理。設臨界雷諾數Rexc=5×105。
平板壁面上的層流邊界層中發(fā)生傳質時，組分A的濃度分布方程可采用下式表示cA=a+by+cy2+dy3試應用適當的邊界條件求出a、b、c、d各值。
將k0G轉化成kc和k0y。
在一松散的沙粒填充床空隙中充滿空氣和NH3的氣體混合物，氣相總壓為1.013×105Pa，溫度為300K。NH3在砂床頂部的分壓為1.58×103Pa，在砂床底部的分壓為零。試求NH3在砂床中的擴散通量。已知砂床高度為2.2m，空隙率為0.3，曲折因數為1.87。
試求氫和空氣的紐特遜擴散系數，并與DAB進行比較。
將kx轉化成kL和k0x。
在總壓101.3kPa、溫度278K下，組分A自氣相主體通過厚度為0.012m的氣膜擴散到催化劑表面，發(fā)生瞬態(tài)化學反應2A→B，生成的氣體B離開表面，通過氣膜向氣相主體擴散。已知氣膜的氣相主體一側組分A的分壓為22.6kPa，組分A在組分B中的擴散系數為1.93×10–5m2/s，試計算組分A、B的摩爾通量NA、NB。
當圓管內進行穩(wěn)態(tài)層流傳質時，對于活塞流的速度分布（即uz=u0），試推導在恒管壁傳質通量情況下的舍伍德數
在一內徑為20mm的直立圓管內壁面上，有一薄層正丁醇冷液膜自上而下流動，而不含正丁醇的熱空氣則在管內自下而上流動。熱空氣的壓力為1.013×105Pa，溫度為343K，流速ub=6m/s，管子外壁絕熱，試計算達到穩(wěn)態(tài)時正丁醇液膜的溫度及揮發(fā)傳質通量。已知在操作條件下，氣相的黏度µ=2.05×10−5Pa⋅s，Sc=2，Pr=0.75，比熱容cp=1005J/（kg⋅K）；正丁醇蒸氣的比熱容cpA=1500J/（kg⋅K），汽化潛熱λA=590kJ/kg，相對分子質量MA=77，正丁醇蒸氣壓與溫度的關系如下：其他物性可按空氣處理。傳質系數可用下式計算