A.2026kN
B.2068kN
C.3011kN
D.3393kN
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A.3582kN
B.4618kN
C.5448kN
D.5696kN
A.1745kN
B.1328kN
C.1828kN
D.2190kN
當采用邊長400mm×400mm,樁長L=14m(不計樁靴),振動沉樁工藝時,按公路橋涵地基規(guī)范JTGD63-2007計算,單樁抗壓承載力容許值為()(見表4.11.1、圖4.11.3)。
A.600kN
B.610kN
C.620kN
D.630kN
預制混凝土方樁,邊長400mm×400mm,用振動沉樁工藝,其他條件如圖4.11.2所示。按公路橋涵地基規(guī)范JTGD63-2007確定如圖4.11.2所示樁基的單樁受壓承載力容許值為()。
A.808kN
B.818kN
C.828kN
D.838kN
A.5250kN
B.5260kN
C.5270kN
D.5956kN
最新試題
當樁身采用構造配筋時,取,按樁身強度確定的樁頂軸向力設計值N(kN)最接近下列()項。
根據(jù)靜載荷試驗,已知三根試樁的單樁豎向極限承載力實測值分別為Q1=1020kN,Q2=1120kN,Q3=1210kN,其單樁豎向承載力特征值(kN),最接近下列()項。()
由承臺形心到承臺底邊距離范圍內(nèi)板帶的彎矩設計值M2(kN·m)最接近下列()項。
承臺變階處A1-A1截面的斜截面受剪承載力(kN)最接近下列()項。
承臺Ⅱ-Ⅱ截面的斜截面抗剪承載力設計值(kN)最接近下列()項。()
假定在圖中的樁底傳力作用下,相應于作用的基本組合時,求得基樁的豎向總反力設計值N1=N2=N3=701kN,N4=N5=N6=584kN,N7=N8=N9=467kN,扣除承臺和承臺上土自重后,基樁的豎向凈反力設計值為N1=N2=N3=643kN,N4=N5=526kN,N7=N8=N9=409kN。確定矩形承臺不利截面的最大彎矩設計值(kN·m)最接近下列()項。
角樁對承臺的沖切計算時,承臺的受沖切承載力設計值(kN)最接近下列()項。
承臺的斜截面受剪承載力設計值(kN)的最小值,最接近下列()項。
假定按荷載的標準組合計算的單根基樁上拔力NK=1200kN,土層及各層的抗拔系數(shù)λ均取0.75,當群樁呈非整體破壞時,滿足基樁抗拔承載力要求的基樁最小嵌固入巖深度ι(mm)最接近下列()項。()
承臺Ⅰ-Ⅰ截面的剪力設計值V(kN)最接近下列()項。()