如圖6-35所示，水管直徑為50mm，1、2兩斷面相距15m，高差3m，通過(guò)流量Q=6L/s，水銀壓差計(jì)讀值為2501mm，管道的沿程阻力系數(shù)為（）。
A.0.012
B.0.022
C.0.031
D.0.018
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A.0.97m3/s
B.0.82m3/s
C.0.73m3/s
D.0.61m3/s
A.黏度是常數(shù)
B.不可壓縮
C.無(wú)黏滯性
D.所受壓應(yīng)力為零
A.0.82
B.0.67
C.0.11
D.0.34
水平放置的漸擴(kuò)管中流體從1-1斷面流向2-2斷面，見(jiàn)圖6-26。如忽略水頭損失，斷面形心點(diǎn)的壓強(qiáng)，有以下關(guān)系（）。
A.p1＞p2
B.p1=p2
C.p2＞p1
D.不能確定
矩形平板閘門一側(cè)擋水，寬b=0.8m，高h(yuǎn)=1m，若要求箱中水深h1超過(guò)2m時(shí)，閘門即可自動(dòng)開(kāi)啟，如圖6-22所示，鉸鏈的位置y應(yīng)在（）。
A.距底面0.44m
B.距底面0.50m
C.距液面1.25m
D.距液面1.77m
已知流速場(chǎng)ux=xy3，
，uz=xy，則點(diǎn)（1，2，3）的加速度為（）。
A.32.0m/s2
B.10.67m/s2
C.13.33m/s2
D.36.27m/s2
A.雷諾數(shù)Re有關(guān)
B.管壁相對(duì)粗糙ks/d有關(guān)
C.Re和ks/d有關(guān)
D.Re和管長(zhǎng)，有關(guān)
流速由v1變到v2的突然擴(kuò)大管，如圖6-37所示分兩次擴(kuò)大，局部水頭損失最小時(shí)中間流速v為（）。
A.0.5（v1+v2）
B.1.4（v1-v2）
C.0.73（v1+v2）
D.2（v1-v2）
A.絕對(duì)真空
B.1個(gè)標(biāo)準(zhǔn)大氣壓
C.當(dāng)?shù)卮髿鈮?br/>D.液面壓強(qiáng)
A.0.014m3/s
B.0.035m3/s
C.0.056m3/s
D.0.097m3/s
最新試題
明渠均勻流形成的必要條件為（）。
用水管模擬輸油管道。已知輸油管直徑500mm，管長(zhǎng)100m，輸油量0.1m3/s，油的運(yùn)動(dòng)黏滯系數(shù)為150×10-6m2/s。水管直徑25mm，水的運(yùn)動(dòng)黏滯系數(shù)為1.01×10-6m2/s。如模型上測(cè)得的測(cè)壓管高度（△p/ρg）m=2.35cm水柱，輸油管上的測(cè)壓管高度差（△p/ρg）。為（）。
已知平面流動(dòng)的速度分布為，其中c為常數(shù)，此平面，流動(dòng)的流線方程為（）。
阻抗（綜合阻力數(shù)）S的大小與下列哪些因素?zé)o關(guān)（）。
下列準(zhǔn)則中，不是獨(dú)立準(zhǔn)則而是導(dǎo)出準(zhǔn)則的是（）。
并聯(lián)管道如圖6-48所示，總流量Q=0.025m3/s，管段1的管長(zhǎng)l1=50m、直徑d1=100mm、沿程阻力系數(shù)λ1=0.03、閥門的局部阻力系數(shù)ζv=3；管段2的管長(zhǎng)l2=30m、直徑d2=50mm、λ2=0.04。并聯(lián)管道的水頭損失為（）。
如圖6-10所示，用突然擴(kuò)大使管道的平均流速由v1減到v2，若直徑d1及流速v1一定，當(dāng)直徑d2變化時(shí)，最大的測(cè)壓管液面差矗為（）。
圓管層流的斷面流速分布符合（）。
圓管流的臨界雷諾數(shù)（下臨界雷諾數(shù)）（）。
有一平底空船，其水平面積Ω=8m，船舷高h(yuǎn)=0.5m，船自重G=9.8kN，如圖6-42所示。現(xiàn)船底破一直徑10cm的圓孔，水自圓孔漏入船中，船沉沒(méi)所需時(shí)間為（）。