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A.所采用的力學(xué)模型應(yīng)明確合理，樁和土的力學(xué)模型應(yīng)能分別反映樁和土的實(shí)際力學(xué)性狀，模型參數(shù)的取值范圍應(yīng)能限定
B.對(duì)于柴油錘打樁信號(hào)，曲線擬合時(shí)間段長(zhǎng)度在t1+2L/c時(shí)刻后延續(xù)時(shí)間不應(yīng)小于30ms
C.樁單元的最大計(jì)算位移值不應(yīng)超過(guò)土的最大彈性位移值
D.擬合完成時(shí)，土阻力響應(yīng)區(qū)段的計(jì)算曲線與實(shí)測(cè)曲線應(yīng)基本吻合，其他區(qū)段的曲線應(yīng)吻合
E.最大動(dòng)位移的計(jì)算值應(yīng)與實(shí)測(cè)值接近
A.根據(jù)下行波波形起升沿的起點(diǎn)到上行波下降沿的起點(diǎn)之間的時(shí)差與已知樁長(zhǎng)值確定
B.當(dāng)樁底反射明顯時(shí)，平均波速也可根據(jù)速度波形第一峰起升沿的起點(diǎn)和樁底反射峰的起點(diǎn)之間的時(shí)差與已知樁長(zhǎng)值確定
C.對(duì)樁底反射峰變寬或有水平裂縫的樁，不應(yīng)根據(jù)峰與峰間的時(shí)差來(lái)確定平均波速
D.當(dāng)樁較短且錘擊力波上升緩慢時(shí)，可采用低應(yīng)變法確定平均波速
A.預(yù)計(jì)樁端進(jìn)入軟土層
B.樁端穿過(guò)硬土層進(jìn)入軟土層
C.樁側(cè)土阻力較大時(shí)
D.樁端進(jìn)入硬土層
A.錘擊力波幅值低和持續(xù)時(shí)間長(zhǎng)，拉應(yīng)力就低
B.打樁時(shí)土阻力弱，拉應(yīng)力就強(qiáng)
C.樁愈長(zhǎng)且錘擊力波持續(xù)時(shí)間愈短，最大拉應(yīng)力位置就愈往下移
D.混凝土的動(dòng)態(tài)抗拉強(qiáng)度一般比相應(yīng)的靜態(tài)強(qiáng)度高
A.當(dāng)0.8≤β＜1.0時(shí)為基本完整樁
B.當(dāng)β＝0.8時(shí)為完整樁
C.當(dāng)0.6≤β＜0.8時(shí)為嚴(yán)重缺陷或斷樁
D.當(dāng)β＜0.6時(shí)為嚴(yán)重缺陷或斷樁
最新試題
根據(jù)《建筑地基檢測(cè)技術(shù)規(guī)范》JGJ340相關(guān)要求，用標(biāo)準(zhǔn)貫入錘擊數(shù)評(píng)價(jià)砂土的承載力，如果細(xì)砂地層與粗砂地層的錘擊數(shù)相同，則細(xì)砂地層的地基承載力高于粗砂地層的地基承載力。
聲波透射法檢測(cè)中，混凝土離析粗集料多的地方，往往形成這些部位聲速測(cè)值因聲學(xué)界面多反而有所提高。
采用動(dòng)力觸探試驗(yàn)評(píng)價(jià)強(qiáng)夯置換墩著底情況時(shí)，測(cè)試點(diǎn)位置可選擇在置換敦中心或邊緣位置。
依據(jù)《建筑基坑支護(hù)技術(shù)規(guī)程JGJ120-2012》，應(yīng)采用鉆芯法，對(duì)墻體混凝土質(zhì)量進(jìn)行檢測(cè)。
采用動(dòng)力觸探試驗(yàn)評(píng)價(jià)地基處理效果時(shí)，處理前、后測(cè)試點(diǎn)應(yīng)盡可能布置在不同的位置，避免相互影響。
人工地基采用圓錐動(dòng)力觸探進(jìn)行檢測(cè)時(shí)，檢測(cè)深度為地基加固深度。
鉆芯法檢測(cè)完畢后，鉆芯孔可以采用水泥漿回填封孔。
水泥土樁鉆芯法試驗(yàn)時(shí)，水泥土芯樣試件抗壓強(qiáng)度代表值應(yīng)取各段水泥土芯樣試件抗壓強(qiáng)度代表值中的平均值。
采用動(dòng)力觸探試驗(yàn)評(píng)價(jià)復(fù)合地基的增強(qiáng)體施工質(zhì)量時(shí)，測(cè)試點(diǎn)應(yīng)布置在增強(qiáng)體的樁體中心附近。
水泥土芯樣試件的強(qiáng)度計(jì)算方法與混凝土芯樣的計(jì)算方法是一致的。