A.11.4（Ⅳ）
B.13.5（Ⅳ）
C.14.3（Ⅳ）
D.29.3（Ⅴ）
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利用下表中所給的數(shù)據(jù)，按《膨脹土地區(qū)建筑技術(shù)規(guī)范》（GBJ112-1987）規(guī)定，計算膨脹土地基分級變形量（sxc），其結(jié)果應最接近于（）。
A.24mm
B.36mm
C.45mm
D.60mm
某段鐵路路基位于石灰?guī)r地層形成的地下暗河附近，如習圖8.3.2所示。暗河洞頂埋深8m，頂板基巖為節(jié)理裂隙發(fā)育的不完整的散體結(jié)構(gòu)，基巖面以上覆蓋層厚2m，石灰?guī)r體內(nèi)摩擦角為60°，計算安全系數(shù)取1.25，按《鐵路特殊路基設計規(guī)范》（TB10035-2006）或《公路路基設計規(guī)范》（JTGD30-2004），用坍塌時擴散角進行估算，路基坡腳距暗河洞邊緣的安全距離L最接近（）。
A.3.6m
B.4.6m
C.5.5m
D.30m
習圖8.3.1所示為隴東一陜北地區(qū)的一自重濕陷性黃土場地上的一代表性探井土樣的濕陷性試驗數(shù)據(jù)，對擬建于此的乙類建筑來說，應該消除土層的部分濕陷量，并應控制剩余濕陷量不大予200mm。由此從基底算起的下列地基處理厚度中數(shù)值（）能滿足上述要求。（）
A.6m
B.7m
C.8m
D.9m
軟土層某深度處用機械式（開口鋼環(huán)）十字板剪力儀測得原狀土剪損時量表最大讀數(shù)Ry=215（0.01mm），軸桿與土摩擦時量表最大讀數(shù)Rg=20（0.01mm）；重塑土剪損時量表最大讀數(shù)
=64（0.01mm），軸桿與土摩擦時量表最大讀數(shù)=10（0.01mm）。已知板頭系數(shù)k=129.4m-2，鋼環(huán)系數(shù)C=1.288N/0.01mm。由此土的靈敏系數(shù)接近于（）數(shù)值。（）
A.2.2
B.3.0
C.3.6
D.4.5
最新試題
在松散地層中形成的洞穴，高2m，寬3m，地層內(nèi)摩擦角φ=38°，應用普氏理論，該洞穴頂板的坍塌高度最可能是（）。
多年凍土場地，凍土層為粉土，厚度4.5mm，最大凍深為1.8m，勘察中測得其自重作用下融化下沉量為24cm，該場地的融沉性分級為（）。
某采空區(qū)場地傾向主斷面上，每隔20m間距順序排列A、B、C三點，地表移動前測量的高程相同。地表移動后垂直移動分量，B點較A點多46mm，較C點少30mm，水平移動分量，B點較A點少32mm，較C點多20mm。如圖所示。試問：該場地的適宜性為下列（）項。（）
溶洞頂板厚20m，容重為21kN／m3，巖體允許抗壓強度為1.6MPa，頂板巖石上覆土層厚度7.0m，容重為18kN／m3，溶洞平面形狀接近圓形，半徑約6．0m，假定在外荷載作用下溶洞可能沿洞壁發(fā)生剪切破壞，則外荷載最大不應超過（）kPa。（）
某場地由碳酸鹽殘積土組成，土層厚度25m，在場地中發(fā)育有單個土洞，土洞底板標高與基巖一致，洞體最大高度為0．8m，土體松散系數(shù)K=1.05，土洞有坍塌可能性，試按頂板坍塌自行填塞法計算，當基礎埋深為1.2m時，荷載的影響深度不宜超過（）。
西北地區(qū)某溝谷中土的天然含水量為14%，土體比重平均值為2.60，泥石流流體中固體物質(zhì)體積與水的體積比約為0.15，溝谷中設計清水流量為2000m3/s，該溝谷中設計泥石流流量為（）m3／s。（）
某小窯采空區(qū)資料如下：頂板巖體容重γ=21kN／m3，頂板埋深為25m，巷道寬度3.2m，頂板巖體內(nèi)摩擦角為50°，地表有建筑物，基礎埋深為2．0m，建筑物基底壓力為300kPa，地基的穩(wěn)定性為（）。
某厚層黏性土組成的沖積相地層，由于大量抽汲地下水引起大面積地面沉降。經(jīng)20年觀測，地面總沉降量為1250mm，從地面下深度60m處以下沉降觀測標未發(fā)生沉降，在此期間，地下水位深度由地面下5m下降到地面下45m。試問：該黏性土地層的平均壓縮模量ES（MPa）最接近下列（）項。（）
某場地為膨脹土場地，0～1.5m的收縮系數(shù)為0.18，1.5～2.5m的收縮系數(shù)為0.12，2.5～5．0m的收縮系數(shù)為0.09，地表下1.0m處的含水量為26.2%，塑限含水量為21.0%，基礎埋深為1．0m，土的濕度系數(shù)為0.6，穩(wěn)定地下水位為7．0m，地基土的收縮變形量為（）。
某黃土場地詳勘資料如下表所示：場地中載荷試驗圓形承壓板面積為0.50m2，壓力與浸水下沉量記錄如下表，該場地中黃土的濕陷起始壓力為（）。